Физическое моделирование струй газа кислородной фурмы
Украинская Ассоциация Сталеплавильщиков

Физическое моделирование струй газа кислородной фурмы

Е.Н. Лебедев, К.Н. Шарандин, А.Ю. Лизун, В.Е. Ухин
УДК 669.18

Введение

От рациональной конструкции фурмы для продувки конвертерной ванны зависят технико-экономические показатели процесса. Правильный выбор конструкции фурмы гарантирует ранние шлакообразование, а также отсутствие выбросов [1,2].

Дополнительной функцией кислородной фурмы может также являться повышение эффективности дожигания CO до CO2. Фурма может применятся для нанесения шлакового гарнисажа на футеровку для повышения её стойкости [3,4].

Известно, что даже при продувки стали в однотипных конверторах применяются фурмы отличающиеся наиболее важными параметрами. Это указывает на то, что отдельные параметры фурмы нуждаются в дополнительном исследовании. Одним из методов проектирования фурм является физическое моделирование [5-10].

Экспериментальная установка и методика исследования

Исследования, распространенной фурмы с пятью дутьевыми отверстиями, выполнено на прозрачной модели 160 т конвертера. Масштаб модели составлял 1:6 (рисунок 1).

Модель состояла из корпуса конвертера, изготовленного из органического стекла методом горячего формования. Для продувки в рабочее пространство конвертера вводили с помощью специального механизма фурму. Продувку ванны осуществляли компрессорным и сжатым воздухом из баллона. Конвертер был оборудован приборами для измерения давления и расхода воздуха на продувку.

Схема и общий вид лабораторной установки

Рисунок 1 – Схема и общий вид лабораторной установки: 1 – сосуд (органическое стекло), 2 – опора фурмы, 3 – цапфы, 4 – манометр, 5 – коллектор, 6 – магистраль, 7 – опора установки, 8 – донные продувочные элементы, 9 – опорное кольцо, 10 – компрессор, 11 – баллон, 12 – кран, 13 – направляющая фурмы, 14 – линейка, 15 – фурма, 16 – стойка, 17 – программное обеспечение, 18 – АЦП.

Конструкция фурмы позволяла применять сменные наконечники. Общий вид сменных наконечников представлен на рис. 2.

Типы наконечников для верхней продувки

Рисунок 2 – Типы наконечников для верхней продувки: а) – цилиндрические сопла, б) – сопла Лаваля.

Перемещение фурмы осуществляли дистанционно с помощью электрического привода. Подкрашивание струй из дутьевых отверстий выполняли дымом, для этого его подавали во внутреннее пространство фурмы, непосредственно перед наконечником.

Уровень ванны задавали виртуально с помощью плоского мощного светового потока. Это обеспечивало визуализацию реакционных зон. Масштабная фотосъёмка позволяла измерять основные размеры реакционных зон в различных сечениях потока окрашенного дутья из фурмы.

Результаты экспериментов и их обсуждение

Характеристика реакционной зоны при перемещении фурмы на расстояние 50, 100, 150 мм (рисунок 3) от вертикальной поверхности ванны показаны в таблице 1.

Влияние расстояния от среза фурмы на характер струи

Рисунок 3 – Влияние расстояния от среза фурмы на характер струи: а-50мм; б-50мм; в-100мм; г-100мм; д-150мм; е-150мм; (общий вид), б, г, е – ядро струй.

Таблица 1 – Основные размеры реакционных зон.

Основные размеры реакционных зон

Представленные результаты относятся к фурме с пятью соплами Лаваля равномерно распложенные по торцевой площади наконечника. Сопла имели наклон к вертикальной оси фурмы 14 градусов. Диаметр диффузора и конфузора составляли: 7,2 и 6,6 соответственно.

Эти параметры фурмы обеспечивали на расстоянии 50 мм от среза фурмы диаметр струй из сопел 4,5-5,5 мм. Увеличение расстояния от виртуальной ванны в 3 раза (с 50 до 150 мм) увеличивало диаметр струи до 14,0 – 15,5 мм. Увеличение расстояния сопровождалось тем, что границы струй значительно размывались из-за сопротивления окружающей среды. Установив определенный предел контрастности изображения равный для всей фотосъемки, что позволило выявить диаметр ядра струи (рисунок 3 б,д,е). Измеренный диаметр ядра струи был в 1,34-1,6 раза меньше, чем её общий диаметр.

При увеличении расстояния от среза фурмы в 3 раза площадь межструйного пространства увеличивалась более чем в 6 раз. Последнее обстоятельство является важным при выборе количества дутьевых отверстий и угла их наклона к вертикальной оси.

В испытанном наконечнике центральное межструйное пространство может оказаться малоактивным даже с учётом того, что рядом расположенные объёмы ванны взаимодействуют между собой.

Выводы

Физическое моделирование работы кислородной фурмы позволяет выявлять малоактивные участки реакционных зон, которые могут быть устранены последующей оптимизацией конструкции кислородной фурмы.

Результаты моделирования могут быть использованы для корректировки конструкции головки фурмы. Это обеспечит интенсификацию процесса перемешивания ванны за счёт равномерного распределения дутья в реакционной зоне. В итоге это усовершенствует тепло- и массообменные процессы в рабочем пространстве конвертера.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

  1. Баптизманский В.И. Теория кислородно-конвертерного процесса. – М.: Металлургия, 1975. – 376с.
  2. Явойский В.И. Теория продувки сталеплавильной ванны./ В.И. Явойский, Г.А. Дорофеев, И.Л. Повх – М.: «Металлургия». -1974. -496с.
  3. Протопопов Е.В. Исследование взаимодействия кислородных струй с отходящими конвертерными газами / Е.В. Протопопов, А.Г. Чернятевич // Изв. ВУЗов «Черная металлургия». – 1996, №10. – С. 5-9.
  4. Чернятевич А.Г. Комбинированная продувка в конвертерах с использованием двухъярусной фурмы. / А.Г. Чернятевич, Л.А. Гензер, Р.С. Айзатулов и др.// Изв. ВУЗов «Черная металлургия». – 1988, №7. – С.48-51.
  5. Maia B.T. Effects of the use of twisted nozzles on jet-bath Interaction and on mixing time in a BOF top blow Converter / B.T. Maia, J.A. Alvarenga, R.F. Reis , R.P. Tavares // The 6th European Oxygen Steelmaking Conference, Programme No.1-12 - Stockholm 2011.
  6. Tago Y. Fluid flow analysis of jets from nozzles in top blown process / Y. Tago, Y. Higushi // ISIJ International - 2003, v.43, No.2. - P.209–215.
  7. Higushi Y. Effect of nozzle twisted lance on jet behavior and spitting rate in top blown process / Y. Higushi, Y. Tago // ISIJ International. - 2003, v.43, No.9. - P.1410–1414.
  8. Singh V. Optimization of the bottom tuyeres configuration of the BOF vessel using physical and mathematical Modelling / V. Singh, J. Kumar, C. Bhanu [at. al.] // ISIJ International - 2007, v.47, № 11. - P.1605-1612.
  9. Zhang Lei Shen Hydraulic mоdel experiment of converter coherent jet oxygen lance / Zhang Lei Shen, Minggang Zhang Zhenshan Kang Shumei // Asia Steel 2009. May 24 – 27, 2009, Pusan, Korea. 10. Meidani R. Modelling shrouded supersonic jets in metallurgical reactor vessels / R. Meidani, M. Isac, A. Richardson [at. al.] // ISIJ International.- 2004, v.44, No.10. – P.1639–1645

Надійшла до редакції 14.10.2011

Рецензент д.т.н., проф. М.О. Маняк

© Е.Н. Лебедев, К.Н. Шарандин, А.Ю. Лизун, В.Е. Ухин